排烟热损失为锅炉炉膛出口热烟气带走的物理热量占输入热量的百分率。
在TOSI锅炉点火至汽轮机并网前,锅炉应控制炉膛出口烟气温度不高于()℃。
我公司锅炉额定工况下设计给水温度为()。
脱硫装置采用美国B&W公司的()脱硫工艺。脱硫装置采用(),设置GGH,在设计煤种收到基硫含量为()时,每套脱硫装置的烟气处理能力为一台锅炉()工况时的烟气量,脱硫效率按不小于()设计。
我公司锅炉额定工况出口过热蒸汽温度设计为()。
我公司锅炉额定工况出口过热蒸压力设计为()。
排烟损失为锅炉炉膛出口热烟气带走的物理热量占输入热量的百分率.
我公司锅炉额定工况出口再热蒸压力设计为()。
顶吹炉余热锅炉出口烟温高,分析余热锅炉出口烟气温度高的原因()
现代柴油机排烟温度下降,不利于废气锅炉的余热利用,因此规定废气锅炉设计的标定工况是:废气锅炉排气进口温度t1为()℃,出口温度t2为()℃。
TOSI锅炉空气预热器出口修正后的烟气温度,在控制负荷时为()℃,在额定连续负荷时为()℃,在最大连续负荷时为()℃。
我公司磨煤机分离器出口温度正常为()℃;该温度通过自动调节()的开度来控制。
急冷锅炉出口的裂解气温度设计为()。
现有上海锅炉厂第一次设计的锅炉一台,锅炉蒸发量为670t/h,过热蒸汽压力为13.7Mpa,过热汽温度为540℃,再热汽流量为579t/h,再热汽压(进口/出口)为2.75/2.55MPa,再热汽温(进口/出口)为323/540℃,给水温度为245℃,锅炉效率为91%,则锅炉型号为()。
我公司锅炉额定工况出口再热蒸汽温度设计为()。
我公司锅炉设计过热蒸汽压力为( ),过热蒸汽温度为( )。
公司脱硫塔出口安装的烟气在线监测仪测定项目有:氧含量、颗粒物、二氧化硫、一氧化氮、烟气温度、烟气流速、含湿量、烟气压力()
A铜业公司是某大型企业的控股子公司,2009年,A铜业公司新建采用艾萨熔炼技术生产铜及硫酸的项目,项目于2009年1月开始建设,9月10日投产运行。项目主要工艺设备有艾萨熔炼炉.电炉.余热锅炉等。艾萨熔炼炉产生的高温烟气进入余热锅炉,经热交换后产生蒸汽,热交换后的烟气经除尘净化系统处理后排放。余热锅炉设计额定蒸汽压力2.5MPA.额定蒸发量35t/h.额定蒸汽温度350℃。2009年11月24日2
有一废热锅炉,进入该锅炉的烟气温度为ty1=650℃,烟气定压比热容cp = 1.079kJ/(kg×K),排烟温度为ty2=140℃。此锅炉每小时可产生ts=188℃的干饱和蒸汽200kg,锅炉进水温度为50℃,锅炉效率为80%。 (1)求每小时通过的烟气量; (2)试将锅炉中烟气的放热过程与蒸汽的吸热过程定性地表示在同一T -s图上。
已知某台1025t/h锅炉BRL工况的后屏烟气入口温度为θ1=1098℃,烟气出口温度为θ2=1021℃。后屏片数n=19,直径φ54×8
某电厂有三台锅护合用一个烟囱,每台锅炉每秒钟产生烟气为73m3(已折算为标准状态下的容积)。烟囱出口处的烟气温度为100℃,压力近似等于1.0133×10^5Pa,烟气流速为30m/s,烟囱的出口直径是()
烟气调质喷射的条件:烟气温度高于120℃。硫磺液位不低于20%。加热器出口温度高于()℃。转化器出口温度高于315℃锅炉负荷(即给煤量)信号不低于20%。夹套蒸汽温度高于125℃硫磺储罐温度不低于128℃。“喷射准备未就绪”变成“喷射准备就绪”。
公司锅炉BMCR工况设计空预器出口二次风温度__℃()
脱硫系统浆液循环泵均停或原烟气温度()或吸收塔出口温度()时触发锅炉MFT。