某船排水量为6681t,有一梯形液舱长为13.2m,舱前宽12m,舱后宽9m,并有两道横向隔舱,舱内液体密度0.93g/cm3,则该液舱的液面对稳性的减小值为()m。
某轮第4舱舱长25m,舱宽20m,该轮夏季满载吃水为9.0m,则该舱在装载固体散货时的最大重量为()t。
液舱测深孔在舱长中点前部,测深时船舶首倾,则所测得的液面深度()。
某船一矩形液面的液货舱存有自由液面,该舱长为25m,宽为15m,舱内液体的密度为0.78g/cm3,船舶排水量为26439t,则该液舱的自由液面对稳性的减小值为()m。
某船某梯形液舱存在自由液面,该舱长为25m,舱前宽12m,舱后宽18m,舱内液体密度为0.85g/cm3,船舶排水量为18681t,则该液舱的自由液面对稳性的减小值为()m。
液舱测深孔在舱长中点前部,测深时船舶尾倾,则所测得的液面深度()。
液舱测深孔在舱长中点前部,测深时船舶尾倾,则所测得的空档高度()。
某船有两个液舱,形状大小完全相同,甲舱位于左舷,乙舱位于右舷。当两舱装着同样的液体,从自由液面对船舶稳性的影响考虑,()。
某船有两个液舱,形状大小完全相同,甲舱位于左舷,乙舱位于右舷.当两舱癍着同样的液体,从自由液面对船舶稳性的影响考虑()。
某船一矩形液面的液舱存有自由液面,该舱长13.87m,宽12m,舱内液体的密度为0.96g/cm3,有一道等间距的纵向隔壁,船舶排水量为7096t,则该液舱自由液面对稳性的减小值为()m。
液舱测深孔在舱长中点前部,测深时船舶首倾,则所测得的空档高度()。
某轮第4舱舱长25m,舱宽20m,该轮夏季满载吃水为9.0m,则经充分平舱后该舱底舱在装载固体散货的最大重量为()t。
某轮第4舱舱长25m,舱宽20m,该轮夏季满载吃水为9.0m,则经充分平舱后该舱底舱在装载固体散货时的最大重量为()t。
液舱测深孔在舱长中点后部,测深时船舶首倾,则所测得的液面深度()。
某船排水量为6184t,有边长为9.4m的正方形液舱存有自由液面,舱内液体的密度为0.92g/cm3,则该液舱的液面对稳性的减小值为()m。
某船Δ=6237t,船内一长12.4m、宽7.8m的矩形油舱存在自由液面,舱内ρ=0.87g/cm3,则该液舱使船舶GM降低()m。
某船在标准海水密度水域中第3舱(长25m,宽21m,双层底高0.78m,舱方形系数0.97)破损进水,现舱内外水已处于同一水平,平均吃水由7.68m增至8.75m(对应的TPC=25.3t/cm),试计算该舱的实际渗透率为多少?()
某船有两个液舱,舱的形状尺寸大小完全相同,甲舱位于左舷,乙舱位于右舷,且相对甲舱,对称于船中线,当两舱装着同样的液体,自由液面对船舶稳性的影响()。
液舱测深孔在舱长中点后部,测深时船舶首倾,则所测得的空档高度()。
已知船舶装载后△=6631t,有一液舱未满,其自由液面倾侧力矩和液体密度为:796×9.81kN.m、0.92g/cm3,则自由液面面对GM的修正值为()。
液舱测深孔在舱长中点后部,测深时船舶尾倾,则所测得的液面深度()。
某一梯形压载舱(舱内为标准淡水)存在自由液面,舱长12.3m,舱前宽10.4m,舱后宽8.5m,若当时船舶排水量Δ=6638t,则该液舱自由液面对船舶GM的修正值为()m。
某船一矩形液面的液舱存有自由液面,该舱长13.87m,宽12m,舱内液体的密度为0.96g/cm<sup>3</sup>,有一道等间距的纵向隔壁,船舶排水量为7096t,则该液舱自由液面对稳性的减小值为()m。
设置两道纵向水密隔壁的矩形舱液,其自由液面面积惯性矩为不设置纵向水密隔壁液舱的()