如图所示压杆的横截面为矩形，h=80mm，b=40mm，杆长l=2m，材料为A3钢，E=210GPa，σ p =200MPa支承情况为：在正视图a）的平面内相当于两端铰支，在俯视图b）的平面内为弹性固定。采用μ=0．8，可求得此压杆的临界压力为（） https://assets.asklib.com/psource/201510271409032791.jpg
两端铰支等截面细长压杆的长度因数为（）。
图示三种结构，各自的总长度相等，所有压杆截面形状和尺寸以及材料均相同，且均为细长杆。已知两端铰支压杆的临界力为F＝20kN，则图（b）压杆的临界力为（），图（c）压杆的临界力为（）。https://assets.asklib.com/psource/2015110114591397774.png
已知某抽油机井的杆长为L，杆截面积为fr，泵截面积为fp，液体相对密度为ρ、钢的相对密度为ρs，重力加速度为ɡ，那么该井活塞上的液柱载荷是（）。
两端固定时的压杆临界力大于两端铰支时的临界力。
在检定量杆时，为使杆的长度变化最小，通常采用贝塞尔点进行支承。已知杆长为L，两支承点距杆两端面距离均为ａ，则满足贝塞尔点的条件是（）。
两端铰支的圆截面压杆，长1m，直径50mm。其柔度为（）。
图示结构杆长为l，EI=常数，C点两侧截面相对转角φ c 为：（） https://assets.asklib.com/psource/2015102815133662132.jpg
两端铰支的细长压杆的杆长计算系数是（）。
已知某抽油机井的杆长为L、杆截面积为fr、泵截面积为fp、液体相对密度为ρ、钢的相对密度为ρs、重力加速度为ɡ，那么该井抽油杆（柱）重力是（）。
已知某抽油机井的杆长为L，杆截面积为fr，泵截面积为fp，液体相对密度为ρ，钢的相对密度为ρs，重力加速度为ɡ，那么该井抽油杆（柱）在液体中重力是（）。
正方形截面杆，横截面边长 a , 和杆长 l 成比例增加，它的柔度（长细比）：
在检定量杆时，为使杆的长度变化最小，通常采用贝塞尔点进行支承。已知杆长为L，两支承点距杆两端面距离均为ａ，则满足贝塞尔点的条件是（）
已知一空心压杆，外径D=200mm，内径d=100mm，杆长9m，材料为Q235钢，E=200GPa。压杆上端为铰支，下端为固定端，则用欧拉公式求压杆的临界应力为（）。
一两端铰支的压杆，由两根22a号槽钢组合在一起。组合杆长l=12m，为提高压杆的承压能力，设计时采取两个措施，使槽钢相隔距离b；同时沿压杆轴向相隔距离h连接隔板，单根槽钢在连接处视为铰结，此时b、h应为______才合理。
一外径D=60mm、内径d=20mm的空心圆截面杆，杆长l=400mm，两端承受轴向拉力F=200kN作用。若弹性模量E=80GPa，泊松比μ=0.30，试计算该杆外径的改变量△D及体积改变量△V。
两根钢制拉杆受力如图，若杆长L2=2L1，横截面面积A2=2A1，则两杆的伸长△L和纵向线应变ε之间的关系应为()。
一圆截面受压杆件两端铰支，直径D=40mm，长度800mm。材料为Q235A，λs=61.4,λp=100,则此压杆的临界应力选择计算（）
一根圆截面压杆，其直径为d = 80mm，杆长为l = 2.5mm，材料为低碳钢。若杆的两端均为铰支，试计算此压杆的临界力。
两端固定梁的第一频率比杆长、截面、质量分布与之相同的相应简支梁的第一频率高。
图示压杆两端为球铰约束，截面如图所示，为200mm×125mm×18mm的不等边角钢。杆长l=5m，材料为Q235钢，其弹性模量E=205GPa。试求压杆的临界载荷。
如图所示压杆的横截面为矩形，h=80mm，b=40mm，杆长l=2m，材料为A3钢，E=210GPa，σ<sub>p</sub>=200MPa支承情况为：在正视图a）的平面内相当于两端铰支，在俯视图b）的平面内为弹性固定。采用μ=0．8，可求得此压杆的临界压力为（）
图示钢制圆截面折杆ABC，其直径d=100mm, AB杆长2m，材料的许用应力[σ]=135MPa。不计杆横截而上的剪力影响，试按第三强度理论校核AB杆的强度。
6、有两根细长压杆，甲杆为正方形截面，乙杆为圆形截面，杆两端均为铰支约束，且材料、长度和横截面面积亦相同，从抗失稳的能力看，（）是合理的。
