焦炉煤气的爆炸范围是（6∽30）%，故易与空气形成爆炸气体。
在一连续精馏塔中分离苯-甲苯混合物。已知原料液的流量为10kmol/h，其中含苯0.56（摩尔分数）。若要求苯的回收率为96.5%，塔釜残液中含苯0.026（摩尔分数），则塔顶产品的流量为（）。
焦炉煤气中的萘在通蒸汽时极易变成气态。
贫油含苯为0.3-0.6%，塔后煤气含苯为（）克/立方米。
焦炉煤气的爆炸范围为6％～30％。
400K时，液体A的蒸气压为4×104Pa，液体B的蒸气压为6×104Pa。二者组成理想溶液。当达到气—平衡时，在溶液中A的摩尔分数为0.6，则在气相中B的摩尔分数为（）。
高炉煤气因低压而停止使用后，在重新使用时，可直接把充压的焦炉煤气通入炉内
焦炉煤气的爆炸范围是6～30%。
在连续精馏塔中处理平均相对挥发度为 3.0 的二元理想混合物，取回流比为 2.5 ，塔顶产物组成为 0.97 （摩尔分数，下同）。由塔顶起精馏段第一、第二块塔板回流的液相组成分别为 0.50 、 0.40 ，则第二块塔板的气相板效率为
有一个轻组分含量为 0.40 （摩尔分数，下同）、平均相对挥发度为 1.50 的理想二组分溶液，精馏后要求塔顶组成为 0.95 。若是冷液进料， q=1.20 ，则该精馏过程的最小回流比为
某二元混合物，进料量为100kmol/h，进料组成xF=0.6（摩尔分数，下同)，要求塔顶得到组成xD不小于0.95的产品，则塔
25℃，101.325kPa时，用清水吸收混合气中的H2S，将其由0.022（摩尔分数，下同)降至0.001。该系统符合亨利定律y*=54
在一常压连续精馏塔中分离含苯0.44（摩尔分数，下同)的苯、甲苯混合液。要求塔顶产品含苯为0.975，塔釜残液含苯
在常压连续精馏塔内分离乙醇－水混合液，原料液为饱和液体，其中含乙醇0.15（摩尔分数，下同)，馏出液组成不低于0
采用吸收塔用洗油吸收煤气中的苯蒸气，吸收塔排出的吸收液用过热蒸汽解吸（见图)。已知入塔煤气中含苯2%（摩尔
（单选）某个二元连续精馏塔的设计任务描述：原料组成为0.5（轻组分摩尔分数，下同），塔顶产品组成为0.92，规定塔顶产品采出率为0.55。该任务制定得是否合理（）*
某焦炉使用焦炉煤气加热，立火道废气组成为CO2 6.42%，O2：3.69%，则 值为（）
（单选）对于采用分凝器+全凝器的二元连续精馏塔，离开塔顶第一层板的蒸汽组成为y（轻组分摩尔分数，下同），回流液的组成为x，则点（x, y）在（）
用连续精馏塔同时取得两种产品，高含量者取自塔顶x<sub>D</sub>=0.9（摩尔分数，下同)，低含量者取自塔侧（液相抽出)x<sub>D1</sub>=0.7（如图示)。已知: x<sub>F</sub>=0.4，x<sub>W</sub>=0.1，q=1.05，R=2，系统 α=2.4，D/D<sub>1</sub>=2（摩尔比)。试求所需的理论板数。
如图所示，含易挥发组分0.42（摩尔分数，下同)的双组分混合液在泡点状态下连续加入精馏塔塔顶，釜液组成保持0.0
贫油含苯为0.3£0.6%，塔后煤气含苯为（)克£¯立方米。
6、（单选）在提馏塔的设计中，如选择采用较小的回流比，则馏出液中轻组分的摩尔分数（）*
5、某个二元连续精馏塔的设计任务描述：原料组成为0.5（轻组分摩尔分数，下同），塔顶产品组成为0.92，规定塔顶产品采出率为0.55。该任务制定得是否合理（）
5、某精馏塔的进料量为80kmol/h，进料组成为0.56（摩尔分数，下同），馏出液组成为0.98，若要求塔顶轻组分的回收率为98.5%，则釜残液的组成为（）。
